yuken叶片泵SVPF-40-20-20运转比较平稳

时间：2022-05-26作者：苏州瑶佐机电有限公司浏览：50

双作用叶片泵的工作原理如图所示为双作用叶片泵的工作原理。定子的两端装有配流盘，定子3的内表面曲线由两段大半径圆弧、两段小半径圆弧以及四段过渡曲线组成。定子3和转子2的中心重合。在转子2上沿圆周均布开有若干条(- -般为12或16条) 与径向成-一定角度(一般为13°) 的叶片槽，槽内装有可的叶片。在配流盘上，对应于定子四段过渡曲线的位置开有四个腰形配流窗口，其中两个与泵吸油口4连通的是吸油窗口;另外两个与泵压油口1连通的是压油窗口。当转子2在传动轴带动下转动时，叶片在离心力和底部液压力(叶片槽底部始终与压油腔相通)的作用下压向定子3的内表面，在叶片、转子、定子与配流盘之间构成若干密封空间。当叶片从小半径曲线段向大半径曲线时，叶片外伸,这时所构成的密封容积由小变大，形成部分真空，油液便经吸油窗口;而处于从大半径曲线段向小半径曲线的叶片缩回，所构成的密封容积由大变小，其中的油液受到，经过压油窗口压出这种叶片泵每转-一周，每个密封容腔完成两次吸、压油，故这种泵称为双作用叶片泵。同时，泵中两吸油区和两压油区各自对称，使作用在转子.上的径向液压力互相平衡，所以这种泵又被称为平衡式叶片泵或双作用卸荷式叶片泵。这种泵的排量不可调，因此它是定量泵。2.双作用叶片泵排量和流量图可知，泵轴转-转时，从吸油窗口流向压油窗口的体积为大半径为R，小半径为r,宽度为b的圆环的体积。因为是双作用泵，所以双作用叶片泵的排量为叶片体积对排量无影响。因为在压油腔，叶片缩回的体积补偿了叶片在压油腔所占的体积。叶片体积对排量无影响。因为在压油腔，叶片缩回的体积补偿了叶片在压油腔所占的体积。连成一体，形成了一个组合的密封工作腔。随着转子的匀速转动，位于大、小半径圆弧处的叶片均在圆弧上，因此组合密封工作腔的容积变化率是均匀的。实际上，由于存在制造工艺误差，两圆弧有不圆度，也不可能同心;其次，叶片有一定的厚度，又连通压油腔，叶片底槽在吸油区时，消耗压力油,但在压油区时，压力油又被压出，同样会造成了流量脉动。由理论分析和实验表明，双作用叶片泵的脉动率在叶片数为4的整数倍且大于8，故双作用叶片泵的叶片数通常取为12或16。3.双作用叶片泵结构特点(1)定子过渡曲线定子内表面的曲线由四段圆弧和四段过渡曲线组成(见图)的过渡曲线不仅应使叶片在槽中时的径向速度和加速度，变化均匀，而且应使叶片转到过渡曲线和圆弧交接点处的加速度突变不大，以减小冲击和噪声。目前双作用叶片泵--般都使用综合性能的等加速、等减速曲线或高次曲线作为过渡曲线。(2)叶片安放角如图所示，叶片在压油区工作时，它们均受定子内表面推力的作用不断缩回槽内。当叶片在转子中径向安放时，定子表面对叶片作的方向与叶片沿槽的方向所成的压力角β较大，因而叶片在槽内运动时所受到的力也较大，使叶片困难，甚至被卡住或折断。为了解决.这一矛盾，可以将叶片不按径向安放，而是顺转向前倾一个角度日，这时的压力角就是β°=β-θ。压力角的减小有利于叶片在槽内的，所以双作用叶片泵转子的叶片槽常做成向前倾斜-一个安放角日。

PV2R12-6-26-F-REAA-41，PV2R12-6-33-F-REAA-41，PV2R12-6-41-F-REAA-41，

DSG-03-3C2-A110-50，DSG-03-3-A110-50，DSG-01-3C60-A220-50，

PV2R2-65-F-RAA-41，PV2R3-136-F-RAA-31，PV2R3-76-F-RAA-31，PV2R3-85-F-RAA-31，

DSG-01-2B2-A110-50，DSG-01-2B3-A110-50，DSG-01-3C2-A110-50，

AR16-FR01B-22，AR16-FR01C-22，AR22-FR01B-22，AR22-FR01C-22，

PV2R12-12-26-F-RAAA-41，PVR12-12-33-F-RAAA-41，PV2R12-12-41-F-RAAA-41，

PV2R12-17-26-F-RAAA-41，PV2R12-17-33-F-RAAA-41，PV2R12-17-41-F-RAAA-41，

DSG-03-2B2-A220-N1-50，DSG-03-2B3-A220-N1-50，DSG-03-3C2-A220-N1-50，

PV2R3-94-F-RAA-31，PV2R3-116-F-RAA-31，PV2R4-153-F-RAA-30，PV2R4-184-F-RAA-30，

yuken叶片泵SVPF-40-20-20运转比较平稳，双作用叶片泵排量和流量图可知，泵轴转-转时，从吸油窗口流向压油窗口的体积为大半径为R，小半径为r,宽度为b的圆环的体积。因为是双作用泵，所以双作用叶片泵的排量为V=2π(R2-r2 )}b则泵的实际输出流量为q=Vmm, =2π(R2 -r2 )bmm,式中b-叶片 的宽度(m)叶片体积对排量无影响。因为在压油腔，叶片缩回的体积补偿了叶片在压油腔所占的体积。如不考虑叶片厚度，在一定的条件下，则理论上双作用叶片泵无流量脉动。这是因为在压油区位于压油窗口的叶片不会造成它前后两个工作腔之间的隔绝不通，此时，这两个相邻的工作腔已经连成- -体，形成了一一个组合的密封工作腔。随着转子的匀速转动，位于大、小半径圆弧处的叶片均在圆弧上，因此组合密封工作腔的容积变化率是均匀的。实际上，由于存在制造工艺误差，两圆弧有不圆度，也不可能同心;其次，叶片有一定的厚度，又连通压油腔，叶片底槽在吸油区时，消耗压力油,但在压油区时，压力油又被压出，同样会造成了流量脉动。由理论分析和实验表明，双作用叶片泵的脉动率在叶片数为4的整数倍且大于8，故双作用叶片泵的叶片数通常取为12或16。三章液压泵3.双作用叶片泵结构特点(1)定子过渡曲线定子内表面的曲线由四段圆压制弧和四段过渡曲线组成(见图)。的过渡曲线不仅应使叶片在槽中时的径向速度和加速度变化均匀，而且应使叶片转到过渡曲线和圆弧交接点处的加速度突变不大，以减小冲击和噪声。目前双作用叶片泵一般都使用综合性能的等加速、等减速曲线或高次曲线作为过渡曲线。(2)叶片安放角如图所示，叶片在压油区工作时，它们均受定子内表面推力的作用不断缩回槽内。当叶片在转子中径向安放时，定子表F面对叶片作的方向与叶片沿槽的方向所成的压力角β较大，因而叶片在槽内运动时所受到的力也较大，使叶片双作用叶片困难，甚至被卡住或折断。为了解决泵叶片倾角这一矛盾，可以将叶片不按径向安放，而是顺转向前倾一个角度日,这时的压力角就是β°=β-θ。压力角的减小有利于叶片在槽内的，所以双作用叶片泵转子的叶片槽常做成向前倾斜-一个安放角日。在叶片前倾安放时，叶片泵的转子就不允许@风住尘反转。三章液压泵上述的叶片安放形式不是的，实践表明，通过配流孔，道以后的压力油引入到叶片后，其压力值小于叶片部所受的压油腔压力，因此在压油区推压叶片缩回的力除了定子内表面的推力之外，还有液压力( 由部压力与压力之差引起)，所以上述压力角过大使叶片难以缩回的推理就不十分确切。目前，有些叶片泵的叶片作径向安放仍能正常工作。

AR16-FR01B-22，AR16-FR01C-22，AR22-FR01B-22，AR22-FR01C-22，

MJCS-03BN，MPA-01-2-40，MPCV-03W，MPW-01-2-40，MPW-01-4-40，

PV2R12-6-26-F-RAAA-41，PVR12-6-33-F-RAAA-41，PV2R12-6-41-F-RAAA-41，

PV2R12-19-26-F-REAA-41，PV2R12-19-33-F-REAA-41，PV2R12-19-41-F-REAA-41，

DSG-03-3C2-A110-N1-50，DSG-03-3-A110-N1-50，DSG-01-2B2-A220-50，

DSHG-10-3C2-T-A220-N1-50，DSHG-10-3-T-A220-N1-50，DSHG-04-2B2-T-A110-N1-50，

DSG-01-3-A110-N1-50，DSG-03-2B2-A110-N1-50，DSG-03-2B3-A110-N1-50，

PV2R12-23-26-F-REAA-41，PV2R12-23-33-F-REAA-41，PV2R12-23-41-F-REAA-41，

DSG-03-3C2-A110-50，DSG-03-3-A110-50，DSG-01-3C60-A220-50，

这是适用于叶片泵定子的简单的高次曲线方程,称为典型高次曲线方程。典型高次曲线方程的各项特性见图4-5。与等加速等减速曲线相比，这种曲线uDmax值略小，amx 值略大，输出的流量均匀性基本相同，而Jmx值较小。由于建立方.程时用边界条件约束了曲线两端的山a值，所以口、a特性不仅在曲线自身范围.内连续光滑，而且在端点上也没有突变，了“ 硬神”“软神)是一种综合性能的曲线，能的低噪声效果。但是由于在边界上没有设置约束加速度变化率J的条件,所以尽管J在曲线自身范围内连续光滑,但在两均与R、R,圆弧衔接处仍有一定的突变，即端点上仍有-定的激振冲击。3.4.4定子过渡曲线方案综合分析、选定等加速等减速曲线、正弦加速曲线、余弦加速曲线、修正的阿基米德螺线4种曲线，虽然基本上都能地输出流量脉动小、压力角和叶片不脱离定子的要求，但是它们的力学特性和振动特性却不甚。从控制叶片的振动和噪声来说，上述几种定子曲线都不具备良好的特性，对这些曲线进行适当修正虽然可以使特性某种程度的,促仍然很难加速度变化率J的突变和由此产生的激振，北比制造时不易准确控制修正段的长短，所以实际很少应用。而5次曲线um值略小， an值略大， 输出的流量均匀性基本相同，而J1..值较小。由于建立方程时用边界条件约束了曲线两端的u、a值，所以ua特性不仅在曲线自身范围内连续光滑，而且在端点上也没有突变,了“硬冲”、“软冲)是一种综合性能的曲线，能的低噪声效果。其次，数控机床的普及为加工复杂高次曲线创造了条件，如今非高次曲线由于其较差的力学和振动特性，实际中已经很少使用。加之，本设计平衡式叶片泵为普通叶片泵，普通叶片泵一般压力范围在6.3MPa 7.0MPa，而本设计额定压力为7.0MPa，压力较高，为其力学与振动性能，故选择综合性能的5次曲线作为叶片泵的定子曲线。综合以上各种定子曲线特性，选择以典型高次曲线即5次曲线作为定子曲线的设计方案。5.4.2左配流盘V形尖槽正因为β。/β≥1，当相邻两叶片同时处于β角范围内时，由两叶片、转子、定子和侧板所围成的容积cdef图中带点部分与吸、排油窗均隔离，出现闭死现象。如果是从吸油区转向压油区，例如在平衡式叶片泵的大圆弧K段(出现闭死时cdef密闭容积内的油液仍保持与吸油腔压力p,相同的低压。随着转子向前转动，一但接通排油窗口，内于压差悬殊，压油腔的高压油将在瞬间内反仲入两叶片间的容腔。

使用近接开关直接感应提动阀，插装逻辑阀的开关状态。?提动阀开启瞬间，即可检知。?提动阀带缓衝，切换衝击小。防尘防水等级ip65。本单向阀在入口压力过额定的开启压力时，允许油流从入口地流向出口而截止油流的反向流动。本液控单向阀在入口压力过额定的开启压力时，允许油流从入口地出口，而截止油流的反向流动。但利用外控先导压力操作时，可以反向流动。卸载溢流阀用在蓄能油路或高低两压泵油路中，使泵的负载下运转。?遥控溢流阀主要用于液控压力控制阀(溢流阀，减压阀等)的遥控使用。溢流阀用来防止液压过载，并可用于保持液压的压力恆定。本电磁溢流阀由溢流阀和电磁换向阀组成。电磁换向阀直接安装在溢流阀上，并与溢流阀遥控口连通，压力可以由电磁线圈的电力遥控，令连接遥控溢流阀可实现两级或***的压力控制。?遥控溢流阀主要用于液控压力控制阀(溢流阀，减压阀等)的遥控使用。溢流阀用来防止液压过载，并可用于保持液压的压力恆定。低噪音：低噪音电动机搭配低噪音的arl1油泵，所以整体噪音可以压得很低。?arl1为定量泵，无流量机构，请依需要选择排量。?小型化，採用高规格硅钢片，于一般电动机，总长度比一般电动机短约40-50mm。轻巧、美观：採用铝挤型本体，外型美观、重量比减轻16-35%。低噪音：精密平衡校正，震动小、陈音低。?ml1-0.75/(0.75kw) 通过ccc产品认证。可正确阀芯切换位置。採用非式、非接点式机件零磨耗，寿命特长。可选择pnp输出、直接检测，感应磁滞小。?对液压油之水分及污染度无特殊要求。

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DSG-03-2B2-A220-50，DSG-03-2B3-A220-50，DSG-03-3C2-A220-50，

PV2R12-17-26-F-RAAA-41，PV2R12-17-33-F-RAAA-41，PV2R12-17-41-F-RAAA-41，

A10-FR01B-12，A10-FR01C-12，A10-FR01H-12，DSG-01-2B2-A220-N1-50，

MPW-03-2-20，MPW-04B，MPW-06-2-30，MRP-01-B-30，MRP-06-C-30，

DSHG-10-3C2-T-A110-N1-50，DSHG-10-3-T-A110-N1-50，SRG-03-H，SRG-03-L，

PV2R12-23-26-F-RAAA-41，PV2R12-23-33-F-RAAA-41，PV2R12-23-41-F-RAAA-41，

DSG-01-3C60-A220-N1-50，DSG-01-3C60-D24-50，DSG-01-3C60-D24-N1-50，

DSHG-10-3C2-T-A110-N1-50，DSHG-10-3-T-A110-N1-50，SRG-03-H，SRG-03-L，

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