江西南昌景德镇早强灌浆料工程**

时间：2020-03-23

江西南昌景德镇早强灌浆料工程**
根据数值模拟结果,对Gebart公式进行了修正,研究了NCF单胞渗透率与结构参数的关系,得到了NCF单胞渗透率预测公式。对于纤维束,平行方向的数值结果及修正公式在较孔隙率下比Gebart公式更接近于实验结果;对NCF单胞模型渗透率计算,与实验结果误差为5%;对5种纤维束孔隙率的NCF单胞分别进行正交试验,得到渗透率的数值结果,拟合出了预测公式;NCF渗透率预测公式结果与数值结果对四方和六方排列的平均误差为4.60%和4.57%,说明了预测公式的准确性。

△但是，使用该类传统马歇管的5径灌浆料灌浆方法还是有缺点如下：该方法会因为其灌浆料灌浆路径的总长度会随灌浆料灌浆地点的不同而有或长或短的变化，所以很难在其灌浆料灌浆过程中，保持稳定不变的灌浆料灌浆压力。再者，方法更有缺点如下：当使用该马歇管所进行灌浆料灌浆作业的地区与被该两个塞头所封闭的位置无法彼此对应时，则很难运用5径灌浆料灌浆方法来将填料注入。
△另，该方法亦无法确保其灌浆料灌浆作业的地区的结构稳定性，因其不稳定的灌浆料灌浆压力变化会造成如下的后果：在受到较大灌浆料灌浆压力的地区，其地面通常会相对隆起，而在受到较小灌浆料灌浆压力的地区，其地面通常会相对陷下。
△另一方面，因为该类传统马歇管的橡胶管件，使用该类传统马歇管的5径灌浆料灌浆方法会有缺点如下：在对倾斜的地面进行灌浆料灌浆作业的情况下，其橡胶管件会因应该倾斜地面而朝其倾斜方向弯折变形，因此无法确保其灌浆料灌浆作业会形成一片均匀的灌浆料灌浆区域。△再者，当需在一深入地底相当深的地点进行灌浆料灌浆作业时，该方法的灌浆料灌浆压力需要随的深度的增加而增加，但是该使用橡胶管件的马歇管的强度通常无法支持如此大的灌浆料灌浆压力，因此，传统马歇管一般无法胜任此类深入地底的作业。

§灌浆材料：
●本工程灌浆料为孔道**灌浆剂与水泥、水配合搅拌而成，灌浆剂与水泥的配合比为1:9，水灰比为0.33，材料称量为磅秤加电子秤进行，各种材料的称量应准确到±1%，每盘浆体总重量为0.15m3，提前计算好各材料的重量。本工程采用搅拌机搅拌，搅拌时间不少于3~5分钟。每米孔道灌浆量约为0.0047m提前计算孔道灌浆料进行材料准备拌制，避免由于材料问题中断灌浆。
●灌注前，浆液要连续不停的搅拌，以维持浆液的均匀性和流动性，浆体必须在45分钟内使用完。
●浆体搅拌操作顺序为：先在搅拌机中先加入实际拌合水量的80%~90%，开动搅拌机前，均匀加入部压浆剂，边加入边搅拌，然后均匀加入部水泥。部粉料加入后搅拌2分钟，然后加入剩余10%~20%的拌合水，继续搅拌2分钟。
●不应在施工过程中由于流动度不够额加水。
§孔道灌浆：
●灌浆顺序宜先灌下层孔道，后灌上层孔道。灌浆应缓慢连续进行，不得中断，并保持排气通顺。灌浆压力不得小于0.5MPa，在灌满孔道封闭排气孔后，应再继续加压至0.5~0.7MPa，稳压1~2min后封闭灌浆孔。
●每次灌浆作业时，至少应测试水泥浆流动度两次，流动度偏差不得大于20%，按照气温低变化进行调整。水泥浆应采用机械拌制，严格按照实验室配合比进行，确保灌浆材料搅拌均匀，水泥浆停留时间过长发生沉淀离析时，应进行二次搅拌。
●灌浆孔内的水泥浆凝固后，应将泌水管等切至构件表面。

●螺栓锚固及栽埋钢筋的埋设深度应满足设计规范的要求。螺栓形式见图2，推荐埋设深度：≥15d（d：螺栓直径）
●施工准备
▲采用CGM灌浆料进行地脚螺栓锚固和栽埋钢筋，其工艺应符合附录B的要求。
▲地脚螺栓成孔时，基础混凝土强度不得小于20MPa，螺栓孔的水平偏差不得大于2mm，垂直度偏差不得大于1%。
▲地脚螺栓的油污和铁锈必须干净。
▲成孔后，应除去孔内杂物、检测孔的深度，并用水充分湿润孔壁。灌浆前应孔内积水。▲螺栓插入后应校正其水平位置及**部的度，并予以固定。
●CGM灌浆料的配制应按本施工技术方法本文中五项规定进行。
●CGM灌浆料锚固地脚螺栓时，应符合下列要求。
▲将拌和好的CGM灌浆料灌入螺栓孔中，灌浆过程中严禁震捣。灌浆结束后不得调整螺栓。▲灌浆施工不易直接灌入时，宜采用流槽辅助施工。
§设备基础二次灌浆
●CGM灌浆料二次灌浆，其工艺应符合附录C的要求。
●设备基础二次灌浆前，应根据实际情况按本规程2章的规定选择相应的灌浆方式。
●施工准备
▲设备基础表面应进行凿毛处理。清扫设备基础表面，不得有碎石、浮灰、油污和脱模剂等杂物。灌浆前24小时，设备基础表面应充分湿润。灌浆前1小时，积水。
▲按灌浆施工图支设模板。模板与基础、模板与模板间的接缝处用水泥浆、胶带等封缝，达到整体模板不漏水的程度。
▲模板与设备底座四周的水平距离应控制在100mm左右，以利于灌浆施工。
▲模板**部标应出设备底座上表面50mm。
▲灌浆中如出现跑浆现象，应及时处理。

基于Wallin阻力曲线模型,结合纤维增强复合材料断裂理论,提出了钢纤维水泥基复合材料的K-R曲线模型.通过定向与乱向两种纤维分布形式以及不同尺寸的预制缺口三点弯曲梁断裂试验,验证了K-R曲线模型的合理性与适用性.结果表明:K-R曲线模型能够有效描述不同钢纤维分布形式下水泥基复合材料的断裂过程,且理论预测的峰值荷载与试验结果偏差较小.该模型可为钢纤维水泥基复合材料的断裂参数尺寸效应研究提供新方法.